Українські реферати:
 
Бесплатные рефераты
 

 

 

 

 

 

     
 
Підсилювач потужності системи пошуку нелінійностей
     

 

Радіоелектроніка

Міністерство освіти Російської Федерації

МІНІСТЕРСТВО ОСВІТИ УНІВЕРСИТЕТ СИСТЕМ

УПРАВЛІННЯ ТА РАДІОЕЛЕКТРОНІКИ

(ТУСУР)

Кафедра радіоелектроніки та захисту інформації ( РЗІ)

Підсилювач потужності системи пошуку нелінійностей

Пояснювальна записка до курсового проекту з дисципліни

"Схемотехніка аналогових електронних пристроїв"

Виконав студент гр.148-3

___________Барановскій С.В.

Перевірив викладач каф. РЗІ

________________ Титов А.А.

2001

Реферат

Курсова робота 30 с., 16 рис., 1 табл. , 13 джерел, 2 прил.,

ПІДСИЛЮВАЧ, ТРАНЗИСТОР, КАСКАД, Частотний СПОТВОРЕНЕ, коректує
ЛАНЦЮГ, КОЕФІЦІЄНТ ПОСИЛЕННЯ

У цій роботі досліджується широкосмуговий підсилювач потужностіамплітудно і частотно модульованих сигналів, а також різністабілізуючі і коригувальні ланцюга.

Мета роботи - набуття навичок розрахунку номіналів елементівпідсилювального каскаду, докладне вивчення існуючих коригувальних істабілізуючих ланцюгів, уміння вибрати необхідні схемні рішення на основівимог технічного завдання.

У процесі роботи були здійснені інженерні рішення (вибіртранзисторів, схем стабілізації і корекції) і розрахунок номіналів схем.

У результаті роботи отримали готову схему підсилювального пристрої звідомої топологією і номіналами елементів, яку можна використовувати дляпрактичного застосування.

Отримані дані можуть використовуватися при створенні реальнихпідсилювальних пристроїв.

Курсова робота виконана у текстовому редакторі Microsoft Word 97 іпредставлена на дискеті 3,5 "(у конверті на звороті обкладинки).

Зміст

Введення ------------------- -----------------------------------------< br>------------ 4
Технічне завдання ------------------------------------------------ ---------< br>- 5
1 Розрахунки ------------------------------------------------ -----------------< br>------- 6
1.1 Визначення числа каскадів --------------------------------------------
6
1.1.1 Структурна схема підсилювача -----------------------------------------
6
1.2 Розподіл спотворень амлітудно-частотноїхарактеристики (АЧХ). -------------------------------------------------- ----< br>- 6
1.3 Розрахунок кінцевого каскаду ----------------------------------------------
- 6
1.3.1 Розрахунок каскаду зі складанням напруг ------------------------- 6
1.3.2 Розрахунок робочої точки, вибір транзистора ------------------------- 7
1.3.3 Розрахунок еквівалентних схем транзистора КТ934В -------------- 11
1.3.4 Розрахунок схем термостабілізації транзистора КТ 934В -------- 13
1.3.5 Розрахунок вихідний коректує ланцюга -------------------------- 16
1.3.6 Розрахунок елементів каскаду зі складанням напруг --------- 17
1.4 Розрахунок предоконечного каскаду .---------------------------------------< br>18
1.4.1 Активна колекторна термостабілізація ----------------------- 18
1.4.2 Розрахунок межкаскадной коректує ланцюга -------------------- 18
1.5 Розрахунок вхідного каскаду .--------------------------------------------- ---
21
1.5.1 Розрахунок еквівалентної схеми транзистора ------------------------- 21
1.5.2 Активна колекторна термостабілізація ----------------------- 21
1.5.3 Вхідна коригуюча ланцюг ------------------------------------- 22
1.6 Розрахунок розділових ємностей ------------------------------------- 24
1.7 Розрахунок коефіцієнта посилення ---------------------------------------- 25
Висновок ------------------------------------------------- ----------------< br>--- 27
Список використаних джерел ------------------------------------ 27
ПріложеніеА Схема електрична принципова ---------------- 28
ПріложеніеБ Перелік елементів --------------------------------------- 30

Введення.

У теорії підсилювачів немає достатньо обгрунтованих доказівпереваги використання того чи іншого схемного рішення при розробціконкретного підсилювального пристрою. У зв'язку з цим проектуванняширокосмугових підсилювачів багато в чому засноване на інтуїції і досвідірозробника. При цьому, різні розробники, частіше за все, по-різному вирішуютьпоставлені перед ними завдання, досягаючи бажаних результатів [1].

Основна мета роботи - отримання необхідних навичок практичногорозрахунку радіотехнічного пристрою (підсилювача потужності), усуспільненняотриманих теоретичних навичок і формалізація методів розрахунку окремихкомпонентів електричних схем.

Підсилювачі електричних сигналів застосовуються в широкій областісучасної техніки: у радіоприймальних і радіопередавальних пристроях,телебаченні, апаратури звукопідсилення та звукозапису, системах звуковогомовлення, радіолокації, ЕОМ. Як правило, підсилювачі здійснюють посиленняелектричних коливань із збереженням їхньої форми. Посилення відбувається за рахунокелектричної енергії джерела живлення. Підсилювальні елементи володіютькеруючими властивостями.

Система пошуку нелінійностей складається з блоку формування складногоскануючого за частотою сигналу, широкосмугового підсилювача потужності (ШУМ),та широкосмугового приймально-передавальної антени. ШУМ необхідний для створення нарозшукуваної нелінійності такого рівня напруженості електромагнітногополя опромінення, який дозволив би приймальні апаратурою здійснити прийомпродуктів нелінійного перетворення. [2]

Основними вимогами, що пред'являються до ШУМ, є: забезпеченнязаданої потужності випромінювання в широкій смузі частот; малий рівеньнелінійних спотворень; високий коефіцієнт корисної дії; стабільністьхарактеристик в діапазоні температур.

Пристрій, що розглядається в даній роботі, може широко застосовуватисяна практиці в різних системах пошуку нелінейноатей.

Технічне завдання

Усилитель повинен відповідати наступним вимогам:

Робоча смуга частот: 10-250 МГц < p> Лінійні спотворення в області нижніх частот не більше 1.5 дб в області верхніх частот не більше 1.5 дБ

Коефіцієнт підсилення 15 дБ

Вихідна потужність 10 Вт

Діапазон робочих температур: від +10 до +50 градусів Цельсія

Опір джерела сигналу і навантаження Rг = Rн = 50 Ом
1 Розрахункова частина

1.1. Визначення числа каскадів.

Число каскадів визначається виходячи з технічного завдання. Данепристрій повинен забезпечувати коефіцієнт посилення 15 дБ, томудоцільно використовувати три каскаду, відвівши на кожен по 5-6дБ, залишившизапас щодо посилення потужності приблизно на половину. [3]

1.1.1Структурная схема підсилювача.

Структурна схема, представлена на малюнку 1.1, містить крімпідсилювальних каскадів коригувальні ланцюга, джерело сигналу і навантаження.

Малюнок 1.1 Структурна схема

1.2. Розподіл спотворень амлітудно-частотної характеристики (АЧХ).

Виходячи з технічного завдання, пристрій повинен забезпечуватиспотворення не більше 3дБ. Так як використовується три каскаду, то кожен можевносити не більше 1дБ спотворень в загальну АЧХ. Ці вимоги накладаютьобмеження на номінали елементів, що вносять спотворення. [4]

1.3. Розрахунок кінцевого каскаду.

1.3.1 Розрахунок каскаду зі складанням напруг

Доцільніше використовувати схему каскаду зі складанням напруг, такяк значно знижуються споживана потужність і величина напругинапруги. Так само вибір каскаду зі складанням напруг обумовлений великоюсмугою пропускання, за завданням від 10МГц до 250МГц, і досить великийвихідну потужність - 10 Вт. При виборі другого каскаду, резестівного абодросельного, виникають проблеми з вибором транзистора, тоді як каскад зскладанням напружень дозволяє досягти поставлені вимоги.

Схема каскаду по змінному струму наведена на малюнку 1.1 [4].

Малюнок 1.2 Схема каскаду зі складанням напруг

За умови:

(1.1)

Напруга, що віддається транзистором каскаду, так само вхідного, ток ж,що віддають попереднім каскадом, практично дорівнює струму навантаження. Томувідчувається опір навантаження каскаду одно половині опору
, Його вхідний опір також рівне половині опору,аж до частот відповідних = 0,7. Це слід враховувати прирозрахунку робочих точок розглянутого і предоконечного каскадів.

1.3.2. Розрахунок робочої точки, вибір транзистора.

Поставимо запитання: що краще для даної схеми - включенняопору або дроселя в колекторних ланцюг. Розглянемо обидва випадки: а) У ланцюзі колектора використовується опір

Схема каскаду наведена на рис. 1.3.

Малюнок 1.3 Схема кінцевого каскаду по змінному струму.

У резистивної схемою найбільш ефективно використовувати опір вланцюга колектора рівну опору навантаження. Розрахуємо енергетичніпараметри схеми, прийнявши однаковими опір навантаження і колектора:

Напруга на виході підсилювача:

, (1.1) де P-потужність на виході підсилювача, Вт;

Rн - опір навантаження, Ом.

Тоді.

Вихідний струм на опорі навантаження:

, (1.2)

У даній схемі з'явиться еквівалентне Навантажувальне опір,що представляє собою паралельне включення опорів і, врезультаті вийде наступне:

Тоді вихідний струм буде таким:

де Rеквів - опір ланцюга колектора по змінному струму, Ом.

Тепер можна визначити робочу точку:

, де (1.3)

Напруга джерела живлення буде наступним:

(1.4)

Видно, що воно досить висока.

навантажувальні прямі по постійному і змінному струму наведено наріс.1.4.

I, А

2.81

2.1

R ~

1.4

R_

18

35.6 53.2 U, В

Малюнок 1.4 - навантажувальні прямі по постійному і змінному струму.

Розрахунок прямої по постійному струму здійснюється за формулою:

(1.5)

Iк0 = 0: Uке0 = Еп = 53.2 В,

Uке0 = 0: Iк0 = Еп/Rк = 53.2/25 = 2.1 А.

Розрахунок прямої по змінному струму проводиться за формулами:

,,

,

Знайдемо так само розрахункову потужність ланцюга і потужність споживання:

(1.6)

(1.7) б) У ланцюзі колектора використовується дросель

Схема каскаду наведено на рис .1.5.

Малюнок 1.5 - Схема кінцевого каскаду по постійному струму.

Розрахуємо енергетичні параметри. Значення не зміняться.
Еквівалентна Навантажувальне опір, що виникло в попередньому пункті,тут буде дорівнює опору навантаження, тому що замінив дросель.
Тоді вихідний струм буде таким:

струм в робочій точці зміниться:

Запишемо значення струму і напруги в робочій точці:

Uке0 = 18В

Iк0 = 0.7А.

Напруга джерела живлення:

Еп = Uке0 = 18В.

Видно, що напруга живлення значно зменшилася. Навантажувальніпрямі по постійному і змінному струму наведено на рис. 1.6.

I, А

1.4 R_

R ~

0.7

18

34 U, В

Малюнок 1.6 - навантажувальні прямі по постійному і змінному струму.
Розрахунок прямої по постійному струму:

Розрахунок прямої по змінному струму:

,,

,.

Знайдемо так само розрахункову потужність ланцюга і потужність споживання:

Зведемо результати розрахунків в окрему таблицю і проведемо порівняльнийаналіз двох схем.

Таблиця 1.1 - Порівняльний аналіз схем
| Параметр | | | | | |
| Схема з | 53.2 В | 25.4 Вт | 74.9 Вт | 1.4 А | 18 В |
| | | | | | |
| Схема без | 18 В | 12.6 Вт | 12.6 Вт | 0.7 А | 18 В |
| | | | | | |

З таблиці випливає, що дросельний каскад споживає у кілька разівменше, напруга джерела живлення для нього потрібно невелике, що вигідновідрізняє дану схему. У подальших розрахунках вона і буде використовуватися.

Вибір транзистора здійснюється виходячи з технічного завдання, заякому можна визначити граничні електричні й частотні параметрипотрібного транзистора. У даному випадку вони становлять (з урахуванням запасу
20%): [6]

Ік доп> 1.2 * Iк0 = 0.84 А

Uк доп> 1.2 * Uке0 = 21.6 У
(1.8)

Рк доп> 1.2 * Pрасс = 15.2 Вт Fт = (3-10) * fв = (3-10) * 250 МГц.

Цим вимогам з достатнім запасом відповідає широко поширенийтранзистор КТ 934В, довідкові дані якого наведені нижче [7]:

Ік = 2 А

Uке = 60 В

Pк = 30 Вт

Fт = 960 МГц.

при

1.3.3. Розрахунок еквівалентних схем транзистора КТ934В.

а) Модель Джіаколетто.

Модель Джіаколетто представлена на ріс.1.7.

Малюнок 1.7 - Еквівалентна схема Джіаколетто.

Необхідні для розрахунку довідкові дані:

, постійна ланцюга зворотного зв'язку.

, статичний коефіцієнт передачі струму бази.

, ємність колекторного переходу.

Знайдемо за допомогою постійної часу ланцюга зворотного зв'язку опірбазового переходу нашої транзистора: [5]

(1.9)

З довідкових даних ми знаємо, що при, а на 18В. Длятого, щоб звести параметри до одній системі скористаємося формулоюпереходу: [1]

(1.10) в нашому випадку:

Тепер, знаючи всі параметри, можна знайти опір:

, тоді

Знайдемо значення колекторної ємності в робочій точці за тією ж формулоюпереходу:

Знайдемо значення решти елементів схеми:

, де (1.11)

- паспортне значення статичного коефіцієнта передачі,

- опір еміттеного переходу транзистора

Тоді

Ємність емітерного переходу:, де - типове значенняграничної частоти коефіцієнта передачі струму, взяте з паспортних данихтранзистора. [7]

Знайдемо що залишилися параметри схеми:

(1.12)

(1.13)

(1.14) б) Однонаправлений модель. [4]

Однонаправлений модель представлена на ріс.1.8.

Малюнок 1.8 - Однонаправлений модель.

При визначенні значень елементів високочастотної моделі скористаємосяпаспортними даними транзистора: [7]

(1.15) де - вхідний опір, - вихідна ємність, --вихідна сопротівленіе.В паспортних даних значення індуктивності. [7]

де - індуктивності висновків бази і емітера.

В результаті отримаємо:

< p>
1.3.4. Розрахунок схем термостабілізації транзистора КТ 934В.

емітерний термостабілізація наведена на ріс.1.9. [8]

Малюнок 1.9 Схема емітерной термостабілізації. < p> Розрахунок номіналів елементів здійснюється виходячи із заданої робочоїточки. Напруга на емітер повинно бути не менше 3-5 В (в розрахункахвізьмемо 3В), щоб стабілізація була ефективною.

Робоча точка:

Uке0 = 18В,

Iк0 = 0.7А.

Врахувавши це, отримаємо:

, де, а колекторний струм -, що було отримано раніше,тоді: і 1.16)

Видно, що розсіює потужність досить велика.

Базовий струм буде в разів менше колекторного струму:

, (1.17) а ток базового дільника на порядок більше базового:

(1.18)

Врахувавши те, що напруга живлення буде таким:

, (1.19) знайдемо значення опорів, що складають базовий дільник :

(1.20)

(1.21)

Схема активної колекторної термостабілізації підсилювального каскадунаведена на ріс.1.10.

Малюнок 1.10 - Схема активної колекторної термостабілізації.

Як керованого активного опору вибраний транзистор
КТ361А із середнім коефіцієнтом передачі струму бази 50. [9] Напруга на опорі ланцюга колектора по постійному струму має бути більше 1 Вабо рівним йому, що і застосовується в даній схемі [4].

Енергетичний розрахунок схеми:

. (1.22)

Потужність, розсіює на опорі колектора:

. (1.23)

Видно, що потужність розсіювання на окремому резистори зменшилася втри рази в порівнянні з попередньою схемою. Розрахуємо номінали схеми:

(1.24)

Номінали реактивних елементів вибираються виходячи з нерівностей:

(1.25)

Цим вимогам задовольняють наступні номінали:

L = 30 мкГн (Rн = 25 Ом) і СБл = 0.1 мкФ (fн = 10 МГц).
Схема пасивної колекторної термостабілізації наведена на рис. 1.11 [8]

Малюнок 1.11 - Схема пасивної колекторної термостабілізації.

У даній схемі напруга на колекторі повинно змінюватися в межах від
5 до 10 В. Візьмемо середнє значення-7В.

Зробимо енергетичний розрахунок схеми:

. (1.26)

Потужність, розсіює на опорі колектора:

. (1.27)
Видно, що при використанні даної схеми потужність буде максимальна.

Розрахуємо номінали схеми:

. (1.28)

Порівнявши ці схеми видно, що і з енергетичної, і з практичної точкизору більш ефективно використовувати активну колекторнихтермостабілізація, яка і буде використовуватися далі.

1.3.5. Розрахунок вихідний коректує ланцюга.

У розглянутому вище підсилювальному каскаді розширення смугипропускання було пов'язано за принципом послідовного з'єднаннякоригувальних ланцюгів (КЦ) та підсилювальних елементів [10].

Приклад побудови такої схеми підсилювача по змінному струму наведено намалюнку 1.12.

Малюнок 1.12 Схема підсилювача з коригуючими ланцюгами

При цьому розрахунки вхідних, вихідних та межкаскадних КЦ ведуться звикористанням еквівалентної схеми заміщення транзистора наведеної намалюнку 1.8. З теорії підсилювачів відомо [11], що для отриманнямаксимальної вихідної потужності в заданій смузі частот необхіднореалізувати те, що відчувається опір навантаження, для внутрішнього генераторатранзистора, рівне постійній величині у всьому робочому діапазоні частот.
Це можна реалізувати, включивши вихідну ємність транзистора (див. малюнок
1.8) у фільтр нижніх частот, що використовується в якості вихідної КЦ. Схемавключення вихідний КЦ наведена на малюнку 1.13.

Малюнок 1.13Схема вихідний коректує ланцюга

Від вихідного каскаду підсилювача потрібне отримання максимальноможливої вихідної потужності в заданий?? ой смузі частот [12]. Це досягаєтьсяшляхом реалізації відчутного опору навантаження для внутрішньогогенератора транзистора рівним постійною величиною у всьому робочому діапазонічастот. Одна з можливих реалізацій - включення вихідний ємностітранзистора у фільтр нижніх частот, що використовується в якості вихідної КЦ.
Розрахунок елементів КЦ проводиться за методикою Фано, що забезпечуємаксимальне узгодження в необхідній смузі частот.

За наявною вихідний ємності каскаду (обчисленої у пункті 1.3.3)знайдемо параметр b3, щоб застосувати таблицю коефіцієнтів [13]:

. (1.29)

З таблиці отримаємо наступні значення параметрів з урахуванням величини b3
(зробивши округлення її):

C1н = b1 = 1.9, L1н = b2 = 0.783, C1н = b3 = 1.292, S = 0.292,
1.605.

Разнорміруем параметри і знайдемо номінали елементів схеми:

. (1.30)

1.3.6 Розрахунок елементів каскаду зі складанням напруг

При виконанні умови (1.1) коефіцієнт підсилення каскаду в областіверхніх частот описується виразом.

, де

;

;

;

;

.

Оптимальна по Брауде АЧХ каскаду реалізується при розрахунку,за формулами [4]:

; (1.31)

, (1.32) а значення визначається зі співвідношення:

. (1.33)

Розрахувати,, каскаду зі складанням напругнаведеного на рисунку 1.1, при використанні транзистора КТ934В іумов: = 25 Ом; = 0,9.

За формулами (1.31), (1.32) отримаємо

;)

, < p> = 625 Ом; = 370 пФ. Тепер по (1.33) знайдемо

= 320 МГц.

Розрахунок кінцевого каскаду закінчений.

1.4 Розрахунок предоконечного каскаду.

1.4. 1 Активна колекторна термостабілізація.

Схема активної колекторної термостабілізації предоконечного каскадуаналогічна активної колекторної термостабілізації вихідного каскаду.

1.4.2 Розрахунок межкаскадной коректує ланцюга.

Межкаскадная коригуюча ланцюг (МКЦ) третього порядку представлена наріс.1.14. [13]

Малюнок 1.14 - Межкаскадная коригуюча ланцюг третього порядку.

Ланцюг такого виду забезпечує реалізацію підсилювального каскаду з АЧХ,що лежить у межах необхідних відхилень з заданими частотнимиспотвореннями [1]. АЧХ в даному випадку являє собою поліном. У теоріїфільтрів відомі табульованого значення коефіцієнтів,,відповідні необхідної формі АЧХ ланцюга описуваної функцією даного типу.
Врахувавши задану нерівномірність АЧХ () запишемо ці коефіцієнти:

У вхідному каскаді будемо використовувати менш потужний транзистор
КТ934Б [12], а не КТ934В, це диктується вимогами до коефіцієнта посиленняі забезпечує нормальне узгодження каскадів і роботу всього підсилювача.параметри транзистора КТ934В такі:

при

Починаючи з даного моменту доцільно скористатися допомогою ЕОМ.
Всі розрахунки, показані нижче

Розрахунок полягає в знаходженні ряду нормованих значень ікоефіцієнтів, спершу знаходимо нормовані значення:

, (1.34)

= - нормовані значення,,.

Тут і - вихідний опір і ємність транзистора
КТ934В, а й - вхідний опір і індуктивність транзистора
КТ934В.

В результаті отримаємо:

Знаючи це, розрахуємо наступні коефіцієнти:

;

; (1.35)

; отримаємо:

Звідси знайдемо нормовані значення,, і:

де; (1.36)

;

;

.

При розрахунку отримаємо:

і в результаті:

(1.37)

Розрахуємо додаткові параметри:

(1.38) де S210-коефіцієнт передачі кінцевого каскаду.

Для вирівнювання АЧХ в області нижніх частот використовується резистор
, Що розраховується за формулою: [4]

(1.39)

Знайдемо істинні значення решти елементів за формулами:

,,, (1.40)

Розрахунок предоконечного каскаду закінчено.

1.5 Розрахунок вхідного каскаду.

Транзистор змінився , замість КТ934В поставили КТ934Б. Принципипобудови схеми не змінилися.

1.5.1 Розрахунок еквівалентної схеми транзистора

Як еквівалентної схеми розрахуємо односпрямований модельтранзистора. [4]

розрахуємо елементи схеми, скориставшись довідковими даними таформулами наведеними в пункті 1.3.2. параметри транзистора КТ934Б такі: [7]

при

1.5.2 Активна колекторна термостабілізація.

Схема активної колекторної термостабілізації наведена на ріс.1.15.
Розрахунок схеми проводиться за тією ж методикою, що і для кінцевого каскаду.

Малюнок 1.15 - Схема активної колекторної термостабілізації.

Всі параметри для вхідного каскаду залишилися колишніми , але зміниласяробоча точка:

Uке0 = 17В,

Iк0 = Iк0предоконечного/S210Vt предоконечного = 0.7/1.85 = 0.37
А.

Енергетичний розрахунок:

Потужність, розсіює на опорі колектора:

.

Розрахуємо номінали схеми:

Номінали реактивних елементів ланцюга вибираються виходячи з нерівностей:

.

Цьому задовольняють номінали

L = 30 мкГн і СБл = 0.1 мкФ (fн = 10 МГц).

1.5.3 Вхідна коригуюча ланцюг.

Вхідна коригуюча ланцюг третього порядку вхідного каскаду наведенана ріс.1.16.

Малюнок 1.16 - Вхідна коригуюча ланцюг третього порядку.

Методика розрахунку та ж сама, коефіцієнти ті самі, змінюютьсятільки допустимі значення, а саме значення, у зв'язку зтим, що тепер на виході стоїть транзистор КТ934Б.

Зробимо розрахунок:

,

,

=

Тут значення вхідного та вихідного опору, вихідний ємності івхідний індуктивності відповідають параметрам транзистора КТ934Б.

і

Зробимо розрахунок:

Отримаємо:

Знаючи це, розрахуємо наступні коефіцієнти:

;

;

; отримаємо:

< p> Звідси знайдемо нормовані значення,, і:

де;

;

;

.

При розрахунку отримаємо:

і в результаті:

Розрахуємо додаткові параметри:

де S210 - коефіцієнт передачі вхідного каскаду.

Знайдемо істинні значення елементів за формулами:

- еквівалентне Навантажувальне опір, принцип його отриманняописаний вище.

,,,

Розрахунок вхідного каскаду закінчено.

1.6 Розрахунок розділових ємностей.

Пристрій має 4 реактивних елемента, що вносять частотні спотворення нанизьких частотах. Ці елементи - розділові ємності. Кожна з цихємностей з технічним завданням повинна вносити не більше 0.75 дБ частотнихспотворень. Номінал кожної ємності з урахуванням заданих спотворень іобв'язують опорів розраховується за формулою [13]:

(1.41) де Yн - задані спотворення;

R1 і R2 - обв'язують опору, Ом; wн - нижня частота, Гц.

Наведемо спотворення, задані в децибелах:

, (1.42) де М - частотні спотворення, що припадають на каскад, Дб. Тоді

Номінал розділової ємності кінцевого каскаду:

Номінал розділової ємності предоконечного каскаду:

Номінал розділової ємності проміжного каскаду:

Номінал розділової ємності вхідного каскаду:

1.7 Розрахунок коефіцієнта підсилювача

На загальний коефіцієнт посилення впливають предоконечний крайовий і вхіднийкаскади:

,

Переведемо його в децибели:

Висновок.

В результаті виконаної курсової роботи отримана схема електричнапринципова широкосмугового підсилювача потужності АМ, ЧМ сигналів. Знайденатопологія елементів і їх номінали

Основними вимогами, що пред'являються до ШУМ, є: забезпеченнязаданої потужності випромінювання в широкій смузі частот; малий рівеньнелінійних спотворень; високий коефіцієнт корисної дії; стабільністьхарактеристик в діапазоні температур.

Відповідно до зазначених вимог був розроблений ШУМ натранзисторах КТ934В і КТ934Б, в якому використана схема вихідногокаскаду зі складанням напруг [6], застосована активна колекторнатермостабілізація, і чотириполюсним межкаскадние коригувальні ланцюга [4].

Технічні характеристики ШУМ: смуга робочих частот (10-250) МГц;номінальний рівень вихідної потужності 10 Вт; коефіцієнт посилення 15 дБ;опір генератора і навантаження 50 Ом; напруга живлення 18 В.

Пристрій, що розглядається в даній роботі, може широко застосовуватисяна практиці в різних системах пошуку нелінейноатей.

Список використаних джерел

1Тітов А.А. Григор'єв Розрахунок елементів високочастотної корекціїпідсилювальних каскадів на польових транзисторах. - Томск, 2000. - 27 с.

2Тітов А.А. Розрахунок дисипативної межкаскадной коректує ланцюгаширокосмугового підсилювача потужності.// Радіотехніка. 1989. № 2.

3Мамонкін І.Г. Підсилювальні пристрої: Навчальний посібник для вузів. -
М.: Связь, 1977.

4 Титов А.А. Розрахунок коригувальних ланцюгів широкосмугових підсилювальнихкаскадів на біполярних транзисторах - http://referat.ru/download/ref-
2764.zip

5 Титов А.А., Іллюшенко В.Н., Авдоченко Б.І., Обіхвостов В.Д.
Широкосмуговий підсилювач потужності для роботи на неузгоджену навантаження.
/ Прилади і техніка експерименту. 1996. № 2.

6 Бабак Л.І. Аналіз широкосмугового підсилювача за схемою зі складаннямнапруги. - Сб. статей. Наносекундние і субнаносекундние підсилювачі./Подред. І.А. Суслова. - Томск: Изд-во Том. ун-та. 1976.

7 Зайцев А.А., Миркин А.І., Мокряк В.В. Напівпровідникові прилади.
Транзистори середньої і більшої потужності: Cправочник-3-е изд. -М.: Кубку-а,

1995.-640с.: Ил.

8 Болтовскій Ю.Г. Розрахунок ланцюгів термостабілізації електричного режимутранзисторів, методичні вказівки. Томск: Изд-во Том. ун-та. 1976

9 Зайцев А.А., Миркин А.І., Мокряк В.В. Напівпровідникові прилади.
Транзистори малої потужності: Cправочник-3-е изд. -М.: Кубку-а,

1995.-360с.: Ил.

10 Цикін Г.С. Підсилювальні устройства.-М.: Связь, 1971.-367с.

11 Горбань Б.Г. Широкосмугові підсилювачі на транзисторах. - М.:
Енергія, 1975.-248с.

12 Проектування радіопередавальних пристроїв./Под ред. О.В. Алексєєва.
- М.: Радіо і зв'язок, 1987 .- 392с.

13 Титов А.А., Бабан Л.І., Черкашин М.В. Розрахунок межкаскаднойузгоджувальний ланцюга транзисторного смугового підсилювача потужності//
Електронна техніка СЕР, СВЧ - техніка. - 2000. - Вип. 1 (475).
| |
| | | | | | |
| | | | | | РТФ КП 468740.001 Е3 |
| | | | | | |
| | | | | | | Лiт | Маса | Масштаб |
| З | Лис | Nдокум. | Підпис. | Дата | УCІЛІТЕЛЬ ПОТУЖНОСТІ | | | | | |
| м | т | | | | СИСТЕМИ | | | | | |
| Виконати | Баранівський | | | | | | | | |
| ил | й | | | | | | | | |
| Перевір | Титов А.А. | | | ПОШУКУ НЕЛІНІЙНИЙ | | | | | |
| ил | | | | | | | | | |
| | | | | | Лист | Листів |
| | | | | | ТУСУР РТФ |
| | | | | Принципова | Кафедра РЗІ |
| | | | | Схема | гр. 148-3 |
| Поз. | | | |
| Обозна-| Найменування | Кількість. | Примітка |
| | | | |
| Чення | | | |
| | | | |
| | Транзистори | | |
| | | | |
| VT1 | КТ934Б | 1 | |
| VT2 | КТ361А | 1 | |
| VT3 | КТ934В | 1 | |
| VT4 | КТ361А | 1 | |
| VT5 | КТ934В | 1 | |
| VT6 | КТ361А | 1 | |
| | | | |
| | Конденсатори | | |
| | | | |
| С1 | КД-2-3.9нФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 1 | |
| С2 | КД-2-4.3пФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 1 | |
| С3 | КД-2-8.2пФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 1 | |
| С4, С5 | КМ-6-0.1мкФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 2 | |
| С6 | КД-2-4.7нФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 1 | |
| С7 | КД-2-75пФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 1 | |
| С8 | КД-2-10пФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 1 | |
| С9, С10 | КМ-6-0.1мкФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 2 | |
| С11 | КД-2-47нФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 1 | |
| С12-С14 | КМ-6-0.1мкФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 3 | |
| С15 | КД-2-22нФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 1 | |
| С16 | КД-2-51лФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 1 | |
| С17 | КМ-6-0.1мкФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 1 | |
| С18 | КД-2-370пФ (5 (ОЖО.460.203 ТУ | 1 | |
| | | | |
| | Котушки індуктивності | | |
| | | | |
| L1 | Індуктивність 4.7нГн (5 (| 1 | |
| L2 | Індуктивність 2.2нГн (5 (| 1 | |
| L3 | Індуктивність 12нГн (5 (| 1 | |
| L4-L8 | Індуктивність 30мкГн (5 (| 5 | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | | | |
| | | | | | РТФ КП 468740.001 ПЗ |
| | | | | | |
| | | | | | | Лiт | Маса | масштабу зобра |
| | | | | | | | | Б |
| І | Лис | Nдокум. | Підпис. | Дат | УCІЛІТЕЛЬ ПОТУЖНОСТІ СИСТЕМИ | | | | | |
| з | т | | | а | | | | | | |
| м | | | | | | | | | | |
| Виконати | Баранівський | | | | | | | | |
| ил | ий | | | | | | | | |
| Перевір | Титов | | | ПОШУКУ НЕЛІНІЙНИЙ | | | | | |
|. | А.А. | | | | П | | | | |
| | | | | | О | | | | |
| | | | | | І | | | | |
| | | | | | З | | | | |
| | | | | | До | | | | |
| | | | | | А | | | | |
| | | | | | Н | | | | |
| | | | | | Е | | | | |
| | | | | | Л | | | | |
| | | | | | І | | | | |
| | | | | | Н | | | | |
| | | | | | Е | | | | |
| | | | | | Й | | | | |
| | | | | | Н | | | | |
| | | | | | О | | | | |
| | | | | | З | | | | |
| | | | | | Т | | | | |
| | | | | | Е | | | | |
| | | | | | Й | | | | |
| | | | | | Лист | Листів |
| | | | | | ТУСУР РТФ |
| | | | | Перелік елементів | Кафедра РЗІ |
| | | | | | Гр. 148-3 |

| Поз. | | | |
| Обозна-| Найменування | Кількість. | Примітка |
| | | | |
| Чення | | | |
| | | | |
| | Резистори | | |
| | | | |
| R1 | МЛТ - 0.125 - 1.5 кОм | 1 | |
| | (10 (ГОСТ7113-77 | | |
| R2 | МЛТ - 0.125 - 1 кОм | 1 | |
| | (10 (ГОСТ7113-77 | | |
| R3 | МЛТ - 0.125 - 12 кОм | 1 | |
| | (10 (ГОСТ7113-77 | | |
| R4 | МЛТ - 0.125 - 1.2 кОм | 1 | |
| | (10 (ГОСТ7113-77 | | |
| R5 | МЛТ - 1 - 3 Ом (10 (ГОСТ7113-77 | 1 | |
| R6 | МЛТ - 0.125 - 1.3 кОм | 1 | |
| | (10 (ГОСТ7113-77 | | |
| R7 | МЛТ - 0.125 - 510 Ом | 1 | |
| | (10 (ГОСТ7113-77 | | |
| R8 | МЛТ - 0.125 - 5.6 кОм | 1 | |
| | (10 (ГОСТ7113-77 | | |
| R9 | МЛТ - 0.125 - 620 Ом | 1 | |
| | (10 (ГОСТ7113-77 | | |
| R10 | МЛТ - 2 - 1.6 Ом (10 (ГОСТ7113-77 | 1 | |
| R11 | МЛТ - 0.125 - 510 Ом | 1 | |
| | (10 (ГОСТ7113-77 | | |
| R12 | МЛТ - 0.125 - 5.6 кОм | 1 | |
| | (10 (ГОСТ7113-77 | | |
| R13 | МЛТ - 0.125 -620 Ом | 1 | |
| | (10 (ГОСТ7113-77 | | |
| R14 | МЛТ - 2 - 1.6 Ом (10 (ГОСТ7113-77 | 1 | |
| R15 | МЛТ - 0.125 - 620 Ом | 1 | |
| | (10 (ГОСТ7113-77 | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | |
| | | | | | |
| | | | | | РТФ КП 468740.001 ПЗ |
| | | | | | |
| | | | | | | Лiт | Маса | масштабу зобра |
| | | | | | | | | Б |
| І | Лис | Nдокум. | Підпис. | Дат | УCІЛІТЕЛЬ ПОТУЖНОСТІ СИСТЕМИ | | | | | |
| з | т | | | а | ШИРОКОСМУГОВЕ | | | | | |
| м | | | | | | | | | | |
| Виконати | Баранівський | | | | | | | | |
| ил | ий | | | | | | | | |
| Перевір | Титов | | | ПОШУКУ НЕЛІНІЙНИЙ | | | | | |
|. | А.А. | | | | | | | | |
| | | | | | Лист | Листів |
| | | | | | ТУСУР РТФ |
| | | | | Перелік елементів | Кафедра РЗІ |
| | | | | | Гр. 148-3 |

-----------------------< br>


     
 
     
Реферат Банк
 
Рефераты
 
Бесплатные рефераты
 

 

 

 

 

 

 

 
 
 
  Все права защищены. Українські реферати для кожного учня !